Чоңсогуу, чийки заттын сапаты начар болгондо же согуу процесси өз убагында болбогондо, согуу жаракалары көбүнчө оңой пайда болот.
Төмөндө начар материалдан улам жарака жасоонун бир нече учурлары келтирилген.
(1)Согуукуйма кемчиликтеринен пайда болгон жаракалар

Куйма кемчиликтеринин көбү 2Cr13 шпиндель согуусунун борбордук жаракасы болгон Сүрөттө көрсөтүлгөндөй, согуу учурунда жаракаларды жаратышы мүмкүн.
Себеби, 6Т куймасы катып калганда кристаллдашуу температурасынын диапазону тар жана сызыктуу кичирейүү коэффициенти чоң.
Конденсациянын жана кичирейүүнүн жетишсиздигинен, ички жана сырткы температуранын чоң айырмасынан, чоң октук чыңалуудан, дендрит жарылып, куймадагы ок аралык жарака пайда болгон, ал согуу учурунда андан ары кеңейип, шпиндель согуусунда жарака болуп калган.

Кемчиликти жоюуга болот:
(1) эритилген болот эритүү тазалыгын жакшыртуу үчүн;
(2) куйма жай муздатуу, жылуулук стрессти азайтуу;
(3) жакшы жылытуу агентти жана жылуулоо капкагын колдонуу, толтуруу кичирейтүү жөндөмдүүлүгүн жогорулатуу;
(4) Борборду тыгыздоо процессин колдонуңуз.

(2)Согуудан чек араларында болоттун зыяндуу аралашмаларынын жаашы менен пайда болгон жаракалар.

Болоттун курамындагы күкүрт көп учурда дандын чек арасын бойлой FeS түрүндө чөктүрүлөт, анын эрүү температурасы болгону 982 ℃. 1200 ℃ согуу температурасында дандын чектериндеги FeS эрип, суюк пленка түрүндө бүртүкчөлөрдү курчап алат, бул дандардын ортосундагы байланышты бузуп, термикалык морттукка алып келет, ал эми крекинг бир аз согуудан кийин пайда болот.

Болоттун курамындагы жез пероксиддик атмосферада 1100 ~ 1200 ℃ ысытылганда, селективдүү кычкылдануунун натыйжасында беттик катмарда жезге бай аймактар ​​пайда болот. Жездин аустенитте эригичтиги жездикинен ашып кеткенде, жез дан чегинде суюк пленка түрүндө таралып, жездин морттугун пайда кылат жана согууга болбойт.
Болоттун курамында калай жана сурьма болсо, жездин аустенитте эригичтиги олуттуу түрдө төмөндөп, морттук тенденциясы күчөйт.
Жездин көптүгүнө байланыштуу болот согмалардын бети согууну ысытуу учурунда тандалып кычкылданат, ошону менен жез дандын чек арасы боюнча байыйт, ал эми согуу жаракасы дан чектеринин жезге бай фазасы боюнча өзөктүү жана кеңейүү жолу менен пайда болот.

(3)Согуу жаракагетерогендик фаза менен шартталган (экинчи фаза)

Болоттун экинчи фазасынын механикалык касиеттери көбүнчө металл матрицасыныкынан абдан айырмаланат, ошондуктан кошумча стресс деформация агып жатканда процесстин жалпы пластикасынын төмөндөшүнө алып келет. Жергиликтүү стресс гетерогендүү фаза менен матрицанын ортосундагы байланыштыруучу күчтөн ашкандан кийин, бөлүнүү пайда болуп, тешиктер пайда болот.
Мисалы, болоттун оксиддери, нитриддери, карбиддери, бориддери, сульфиддери, силикаттары жана башкалар.
Бул фазалар тыгыз деп коёлу.
Чынжырды бөлүштүрүү, өзгөчө дандын чек арасы боюнча, алсыз байланыш күчү бар жерде, жогорку температурада согуу жарака кетет.
20SiMn болоттон жасалган 87t куймалардын дан чек арасы боюнча майда AlN жаан-чачынынан келип чыккан согуу крекингинин макроскопиялык морфологиясы кычкылданган жана көп кырдуу мамычалык кристаллдар катары берилген.
Микроскопиялык талдоо согуунун крекинги дандын негизги чек арасын бойлото майда бүртүкчөлүү AlN жаан-чачынынын көптүгү менен байланыштуу экенин көрсөтүп турат.

каршы чараларжасалма жаракаларды алдын алууАлюминий нитридинин кристалл боюнда чөгүшү менен шартталган:
1. Болотко кошулган алюминийдин көлөмүн чектөө, болоттон азотту жок кылуу же титанды кошуу менен AlN жаадыруусуна бөгөт коюу;
2. ысык жеткирүү куймасын жана supercooled этап өзгөртүү дарылоо жараянын кабыл алуу;
3. Жылуулук берүү температурасын жогорулатуу (> 900 ℃) жана түздөн-түз жылуулук согуу;
4. согуу алдында, дан чек жаан фазасы диффузия үчүн жетиштүү homogenization annealing жүзөгө ашырылат.